岩土工程勘察规范参考文献

第1章地貌1概述2重力地貌3流水地貌4大陆构造——侵蚀地貌5海成地貌6湖沼地貌7冰川地貌8风成地貌9岩溶地貌14参考文献17第2章第四纪地质1概述2第四纪生物界3第四纪地层4第四纪气候5第四纪年代学6第四纪堆积物的分类和特征26参考文献29第3章岩石(体)和地质构造1主要造岩矿物及鉴定2岩石工程地质性质3岩石的分类和鉴定4岩体结构及分类5岩体的力学效应和变形6岩体分类和不同成因类型岩体的工程地质特性7地质构造48参考文献52第4章土的工程性质与分类1土的组成与结构构造2土的物理性质3土的水理性质4土的力学性质5土的工程地质分类6土的工程地质性质及野外鉴别与描述71参考文献76第5章地震与区域稳定性分析1地震2地震断裂与地震液化3抗震设计4活断层5区域稳定性分析与评价85参考文献90 第1章岩土工程勘察的基本要求1岩土工程勘察的任务2岩土工程勘察的分级3岩土工程勘察的方法4岩土工程勘察阶段的划分93参考文献93第2章岩土工程测绘1概述2岩土工程测绘的范围、比例尺和精度3岩土工程测绘的方法和程序4岩土工程测绘的研究内容95参考文献98第3章岩土工程勘探与取样1概述2岩土工程物探3岩土工程钻探4岩土工程坑探5取土器及采取土样105参考文献108第4章室内土工试验1土的物理性质试验2土的力学性质试验3特殊性土试验4土与水相互作用性质试验5岩石的物理力学性质试验142参考文献148第5章原位测试1概述2载荷试验3静力触探试验4动力触探试验

标贯击数和地基承载力关系为：工程中一般用标贯击数确定地基承载力。　　用标贯击数确定地基承载力一般使用经验值，经验值在建筑地基基础设计规范GBJ7-89、港口工程地质勘察规范JTJ240-97中存有，还有各种工程地质手册、岩土工程手册、勘察设计手册中会有经验值。　　标贯（SPT）：是动力触探测试方法的一种，5kg的穿心锤自76m高处自由下落，撞击锤座，通过探杆将标准贯入器竖直打入土层中15cm后，开始记录每打入10cm的锤击数，累计打入30cm的锤击数为标准贯入实验的实测锤击数N。当锤击数已达50击，而贯入深度未达30cm时，可记录实际贯入深度并终止实验。

由试验测记的百分表读数εy，εc和εg，根据式(5-5)、(5-6)可求出饱和粘性土的原状和重塑状态的不排水剪强度Cu和C′u。若采用电测式十字板剪切仪资料则可用式(5-7)、(5-8)计算强度Cu和C′u值。根据Cu和C′u值据式(5-11)可计算出土的灵敏度St。一、十字板强度与室内三轴强度的比较十字板测得的不排水剪强度，与室内三轴不排水强度相比，能更好反映土的天然结构和应力状态。国内、外学者曾将十字板资料与室内试验资料进行对比。国内对饱和软粘土所做的比较试验我国曾在东南沿海一带做过大量的比较试验，以比较十字板强度与无侧限抗压强度及三轴不排水强度之间的差异。所用的试样都是以薄壁取土器钻取的高质量的未扰动土样。所有土样的塑性指数Ip=15～24，粘粒(d＜005mm)含量为9%～50%。由34个土样整理得qu/2-Cu关系式，其关系用下式表示：表5-3 现场十字板剪切试验记录表qu/2=Cu-03 (5-12)由34个土样整理出三轴不固结不排水剪强度Cuu-Cu关系式：Cuu=Cu-037 (5-13)表5-4 十字板强度与三轴固结不排水强度的比较之后，在进行福建莆田北洋海堤，浙江舟山大成塘海堤及温岭东海塘海堤现场试验时，都曾比较三轴固结不排水剪的Ccu与十字板试验的Cu、qu的试验(十字板试验的Cu、φu指标的取得，是将十字板强度沿深度的变化换算为十字板强度Cu与垂直固结压力的关系式确定出来)。所得结果如表5-4所列。国外对灵敏软粘土所做的比较试验1972年，Bjerrum提出对填土工程地基，根据假设滑动面所通过的方向分别采用三轴压缩、单剪、三轴拉伸三种试验测定不排水抗剪强度，以三者的平均值代表整个滑动面的平均抗剪强度(图5-5)。图5-5 现场不同位置的抗剪强度与室内剪切试验的关系20世纪80年代后期，在两个场地做了十字板试验与室内强度试验的比较。室内试验为K0结状态下的不排水三轴压缩及拉伸试验、单剪不排水剪切试验。此外，还测定了有效上覆压力σ′v0及先期固结压力σ′p等值。表5-5 各种归一化不排水抗剪强度的平均值两个场地为高灵敏度的海相粘土，其灵敏度由浅层的 St=30 至深处的近于St=400。静止侧压力系数K0=55，Ip=10%～17%。两处的十字板强度Cu(FV)、三轴压缩τc、三轴拉伸τe、单剪τd及平均强度τave，以相应深度的先期固结压力σ′p对上述各种强度进行归一化。在5～5m范围内算出各种归一化不排水抗剪强度的平均值，列于表5-5。由表可以看出，两个场地的τave/σ′p与Cu(FV)/σ′p平均值是相等的，与τd/σ′p也相当一致。这说明：如室内的固结不排水试验是在现场应力条件下进行固结的，则十字板试验强度与室内归一化不排水抗剪强度是相同的。研究资料表明：十字板抗剪强度随剪切速率的增大而增大，而一般加荷速率比工程实际的加荷速率大。Bjerrum依据软基上筑堤的破坏实例，绘出理论的破坏安全系数与地基土的塑性指数的关系，如图5-6所示。在综合分析比较实测的十字板强度与实际破坏工程反算的平均强度的基础上，提出了综合的修正系数μ，以修正后的十字板不排水抗剪强度作为设计值，即：Cu(设计值)=μ·Su(实测值) (5-14)式中：Cu为设计采用的不排水抗剪强度；Su为十字板试验的实测强度；μ为修正系数，随土的塑性指数而变。图5-6 软基上筑堤的理论破坏安全系数与地基土塑性指数的关系图5-7为μ-Ip关系。由图可见：Ip越低，μ值越高。其后，一些研究结果进一步验证Bjerrum公式的合理性。图5-7 修正系数μ与Ip的关系曲线二、成果应用十字板剪切试验成果可按地区经验来确定地基承载力、单桩承载力，计算边坡稳定，并判别软粘土的固结历史。计算软土地基承载力根据中国建筑科学研究院、华东电力设计院的经验，地基容许承载力可按式(5-15)估算：fk=2Cu+γh (5-15)式中：fk为地基承载力标准值(kPa)；Cu为修正后的十字板强度(kPa)；γ为土的重度(kN/m3)；h为基础埋深(m)。日本中濑明男(1963)利用图5-8给出地面处条形荷载下地基极限承载力公式：土体原位测试与工程勘察式中：λ为Cu-h直线的斜率；t为Cu-h直线段的延长线在h轴上的截距；B为条形荷载的宽度。图5-8 Cuh关系根据式(5-16)，结合荷载、上部结构和地质条件，取安全系数5～0，计算地基容许承载力。软土地基抗滑稳定性分析用十字板能较准确圈定滑动面位置，并为复核和采取工程措施提供可靠的抗剪强度指标。对饱和软粘土地基施工期的稳定问题，采用φ=0 分析方法，其抗剪强度应选天然强度，可选十字板强度、无侧限抗压强度或三轴不固结不排水强度。在20世纪50～60年代，国内、外都以破坏工程实例总结使用十字板强度的经验。瑞典的Cadling和Odenstad(1950)根据11处滑坡工程，以十字板强度计算安全系数，其平均值为03。南京水利科学研究院根据多年的经验积累认为，以十字板强度用总应力分析方法进行稳定分析时，稳定安全系数选用30左右。交通部港口工程规范(1978年版)规定，当采用快剪指标时，选K=0～2，而采用十字板强度，选K=1～3；而JTJ250-98版中，笼统提到K=1～3，仍意味着对不同强度选不同的K值。估算桩的端阻力和侧阻力桩端阻力qp=9Cu (5-17)桩侧阻力qs=α·Cu (5-18)式中：α为与桩类型、土类、土层顺序等有关的系数。根据桩端阻力qp和桩侧阻力qs可以估算单桩极限承载力。检验软土地基的加固效果实践表明：十字板强度能十分敏感地反映出地基强度增长的状态，故已经成为检验加固效果的主要手段。例如，浙江杜湖土坝地基加固效果的检验，时间的跨度长达10年，有很好的规律性，见图5-9。图5-9 1970～1980年浙江杜湖土坝地基加固效果检验判定软土的固结历史根据Cu-h曲线，可以判定饱和软土的固结历史。如果Cuh曲线大致呈一通过地面原点的直线，可以判定为正常固结土；若Cu-h直线不通过原点，而与纵坐标的向上延长轴线相交，则可判定为超固结土。参考文献中华人民共和国国家标准《岩土工程勘察规范》GB 50021-2001，北京：中国建筑工业出版社林宗元主编《简明岩土工程勘察设计手册》，北京：中国建筑工业出版社孟高头《土体原位测试机理、方法及其工程应用》[M]北京：地质出版社南京水利科学研究院土工所《土工试验技术手册》，北京：人民交通出版社王钟琦，孙广忠，刘双光等《岩土工程测试技术》，北京：中国建筑工业出版社张喜发，刘超臣，栾作田，张文殊《工程地质原位测试》[M]北京：地质出版社